2.噴水減溫器容量不合適
連云港博大噴水式減溫器一般設(shè)計(jì)噴水量約為鍋爐額定蒸發(fā)量的3%～5%，但配200MW機(jī)組的鍋爐由于其汽溫偏離設(shè)計(jì)值問(wèn)題比較突出，許多電廠均發(fā)現(xiàn)噴水減溫器容量不夠。如：邢臺(tái)電廠、沙角A電廠和通遼電廠等都將原減溫水管口放大，以滿足調(diào)溫需要；對(duì)再熱蒸汽，由于大量噴水對(duì)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性影響較大，故設(shè)計(jì)時(shí)再熱蒸汽的微量噴水一般都很小，或不用噴水。然而，在實(shí)際運(yùn)行中，因再熱器超溫，有些電廠不得不用加大噴水量來(lái)解決。
3.噴水減溫器調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)性能問(wèn)題
噴水減溫器的噴水調(diào)節(jié)閥的調(diào)節(jié)性能也是影響減溫系統(tǒng)調(diào)溫效果的因素之一。調(diào)研結(jié)果表明，許多國(guó)產(chǎn)閥門的調(diào)節(jié)性能比較差，且漏流嚴(yán)重，這在一定程度上影響了機(jī)組的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。
4.減溫器發(fā)生故障
如巴陵石化公司動(dòng)力廠5號(hào)爐，將減溫器I級(jí)調(diào)節(jié)閥固定，用II級(jí)調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)。因起主調(diào)作用的I級(jí)減溫器減溫水投入少，冷卻屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器的效果差，增加過(guò)熱器超溫的可能。
5.再熱器調(diào)節(jié)受熱面
所謂再熱器調(diào)節(jié)受熱面是指用改變通過(guò)的蒸汽量來(lái)改變?cè)贌嵴羝奈鼰崃浚瑥亩_(dá)到調(diào)節(jié)再熱汽溫的一種附加受熱面。蘇制Efl670 / 140型鍋爐的再熱汽溫的調(diào)節(jié)就是利用這一裝置實(shí)現(xiàn)的。但是由于運(yùn)行時(shí)蒸汽的重量流速低于設(shè)計(jì)值，而鍋爐負(fù)荷則高于設(shè)計(jì)值，因而馬頭電廠5, 6號(hào)爐都曾發(fā)生再熱器調(diào)節(jié)受熱面管子過(guò)熱超溫事故，后經(jīng)減少調(diào)節(jié)受熱面面積和流通截面積，才解決了過(guò)熱問(wèn)題。
6.擋板調(diào)溫裝置
采用煙氣擋板調(diào)溫裝置的鍋爐再熱蒸汽溫度問(wèn)題要好于采用汽——汽熱交換器的鍋爐。擋板調(diào)溫可改變煙氣量的分配，較適合純對(duì)流傳熱的再熱蒸汽調(diào)溫，但在煙氣擋板的實(shí)際應(yīng)用中也存在一些問(wèn)題：
(1)擋板開(kāi)啟不太靈活，有的電廠出現(xiàn)銹死現(xiàn)象；
(2)再熱器側(cè)和過(guò)熱器側(cè)擋板開(kāi)度較難匹配，擋板的******工作點(diǎn)也不易控制，運(yùn)行人員操作不便，往往只要主蒸汽溫度滿足就不再調(diào)節(jié)。有些電廠還反映用調(diào)節(jié)擋板時(shí)，汽溫變化滯后較為嚴(yán)重。
7.煙氣再循環(huán)除氧器。熱力除氧器
煙氣再循環(huán)是將省煤器后溫度為250～350℃的一部分煙氣，通過(guò)再循環(huán)風(fēng)機(jī)送入爐膛，改變輻射受熱面與對(duì)流受熱面的吸熱量比例，以調(diào)節(jié)汽溫。
采用這種調(diào)溫方式能夠降低和均勻爐膛出口煙溫，防止對(duì)流過(guò)熱器結(jié)渣及減小熱偏差，保護(hù)屏式過(guò)熱器及高溫對(duì)流過(guò)熱器的安全。一般在鍋爐低負(fù)荷時(shí)，從爐膛下部送入，起調(diào)溫作用；在高負(fù)荷時(shí)，從爐膛上部送入，起保護(hù)高溫對(duì)流受熱面的作用。此外，還可利用煙氣再循環(huán)降低爐膛的熱負(fù)荷，防止管內(nèi)沸騰傳熱惡化的發(fā)生，并能抑制煙氣中NOx的形成，減輕對(duì)大氣的污染。但是，由于這種方式需要增加工作于高煙溫的再循環(huán)風(fēng)機(jī)，要消耗一定的能量，且因目前再循環(huán)風(fēng)機(jī)的防腐和防磨問(wèn)題遠(yuǎn)未得到解決，因而限制了煙氣再循環(huán)的應(yīng)用。此外，采用煙氣再循環(huán)后，對(duì)爐膛內(nèi)煙氣動(dòng)力場(chǎng)及燃燒的影響究竟如何也有待于進(jìn)一步研究。
因此，從原理上將煙氣再循環(huán)是一種較理想的調(diào)溫手段，對(duì)于大型電站鍋爐的運(yùn)行是十分有利的。但因種種原因，實(shí)際運(yùn)行時(shí)極少有電廠采用。
8.火焰中心的調(diào)節(jié)
改變爐膛火焰中心位置可以增加或減少爐膛受熱面的吸熱量和改變爐膛出口煙氣溫度，因而可以調(diào)節(jié)過(guò)熱器汽溫和再熱器汽溫。但要在運(yùn)行中控制爐膛出口煙溫，必須組織好爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)，根據(jù)鍋爐負(fù)荷和燃料的變化，合理選擇燃燒器的運(yùn)行方式。按燃燒器形式的不同，改變火焰中心位置的方法一般分為兩類：擺動(dòng)式燃燒器和多層燃燒器。擺動(dòng)式燃燒器多用于四角布置的鍋爐中。在配300MW和600MW機(jī)組的鍋爐中應(yīng)用尤為普遍。試驗(yàn)表明，燃燒器噴嘴傾角的變化對(duì)再熱器溫和過(guò)熱器溫都有很大的影響，當(dāng)采用多層燃燒器時(shí)，火焰位置改變可以通過(guò)停用一層燃燒器或調(diào)節(jié)上下一、二次風(fēng)的配比來(lái)實(shí)現(xiàn)，如停用下排燃燒器可使火焰位置提高。遺憾的是，在實(shí)際運(yùn)行時(shí)效果不甚理想。
1.4運(yùn)行狀況對(duì)過(guò)熱器超溫、爆管的影響
除氧器過(guò)熱器調(diào)溫裝置的設(shè)計(jì)和布置固然對(duì)于過(guò)熱器系統(tǒng)的可靠運(yùn)行起著決定性的作用，但是，鍋爐及其相關(guān)設(shè)備的運(yùn)行狀況也會(huì)對(duì)此造成很大的影響，而后者又往往受到眾多因素的綜合影響。因此，如何確保鍋爐在理想工況下運(yùn)行是一個(gè)有待深入研究的問(wèn)題。
1.蒸汽品質(zhì)不良，引起管內(nèi)結(jié)垢嚴(yán)重，導(dǎo)致管壁過(guò)熱爆管
如鎮(zhèn)海發(fā)電廠6號(hào)爐(DG-670/140-8)曾因這類問(wèn)題引起7次爆管。
2.爐內(nèi)燃燒工況
隨著鍋爐容量的增大，爐內(nèi)燃燒及氣流情況對(duì)過(guò)熱器和再熱器系統(tǒng)的影響就相應(yīng)增大。如果運(yùn)行中爐內(nèi)煙氣動(dòng)力場(chǎng)和溫度場(chǎng)出現(xiàn)偏斜，則沿爐膛寬度和深度方向的煙溫偏差就會(huì)增加，從而使水平煙道受熱面沿高度和寬度方向以及尾部豎井受熱面沿寬度和深度方向上的煙溫和煙速偏差都相應(yīng)增大；而運(yùn)行中一次風(fēng)率的提高，有可能造成燃燒延遲，爐膛出口煙溫升高。如美國(guó)CE公司習(xí)慣采用，也是我國(guó)大容量鍋爐中應(yīng)用最廣泛的四角布置切圓燃燒技術(shù)常常出現(xiàn)爐膛出口較大的煙溫或煙速偏差，爐內(nèi)煙氣右旋時(shí)，右側(cè)煙溫高；左旋時(shí)左側(cè)煙溫高。有時(shí)，兩側(cè)的煙溫偏差還相當(dāng)大(石橫電廠6號(hào)1025t/h爐******時(shí)曾達(dá)250℃)，因而引起較大的汽溫偏差。
3.高壓加熱器投人率低
我國(guó)大容量機(jī)組的高壓加熱器投入率普遍較低，有的機(jī)組高加長(zhǎng)期停運(yùn)。對(duì)于200MW機(jī)組，高壓加熱器投與不投影響給水溫度80℃左右。計(jì)算及運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，給水溫度每降低1℃，過(guò)熱蒸汽溫度上升0.4～0.5℃。因此，高加停運(yùn)時(shí)，汽溫將升高32～40℃?？梢?jiàn)給水溫度變化對(duì)蒸汽溫度影響之大。
4.煤種的差異
我國(guó)大容量鍋爐絕大部分處于非設(shè)計(jì)煤種下運(yùn)行，主要表現(xiàn)在實(shí)際用煤與設(shè)計(jì)煤種不符、煤種多變和煤質(zhì)下降等。燃燒煤種偏離設(shè)計(jì)煤種，使著火點(diǎn)延遲，火焰中心上移，當(dāng)爐膛高度不足，過(guò)熱器就會(huì)過(guò)熱爆管。
燃料成分對(duì)汽溫的影響是復(fù)雜的。一般說(shuō)來(lái)，直接影響燃燒穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性的主要因素是燃料的低位發(fā)熱量和揮發(fā)份、水分等。此外，灰熔點(diǎn)及煤灰組份與爐膛結(jié)焦和受熱面沾污的關(guān)系極為密切。當(dāng)燃料熱值提高時(shí)，由于理論燃燒溫度和爐膛出口煙溫升高，可能導(dǎo)致?tīng)t膛結(jié)焦，過(guò)熱器和再熱器超溫。當(dāng)灰份增加時(shí)，會(huì)使燃燒惡化，燃燒過(guò)程延遲，火焰溫度下降，一般，燃料中灰份越多，在實(shí)際運(yùn)行中汽溫下降幅度越大。另外，灰份增加，還會(huì)使受熱面磨損和沾污加??；揮發(fā)份增大時(shí)，燃燒過(guò)程加快，蒸發(fā)受熱面的吸熱量增加，因而汽溫呈下降趨勢(shì)。當(dāng)水分增加時(shí)，如燃料量不變，則煙溫降低，煙氣體積增加，最終使汽溫上升。據(jù)有關(guān)部門計(jì)算：水分增加1%，過(guò)熱器出口蒸汽溫度升高約1℃左右。
5.受熱面沾污
國(guó)產(chǎn)大容量鍋爐有的不裝吹灰器(前期產(chǎn)品)，或有吹灰器不能正常投用，往往造成爐膛和過(guò)熱器受熱面積灰，特別在燃用高灰份的燃料時(shí)，容易造成爐膛結(jié)焦，使過(guò)熱器超溫。對(duì)于汽溫偏低的鍋爐，如過(guò)熱器積灰，將使汽溫愈加偏低。因此，吹灰器能否正常投用，對(duì)鍋爐安全和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有一定影響。
6.磨損與腐蝕
鍋爐燃料燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣中帶有大量灰粒，灰粒隨煙氣沖刷受熱面管子時(shí)，因灰粒的沖擊和切削作用對(duì)受熱面管子產(chǎn)生磨損，在燃用發(fā)熱量低而灰分高的燃料時(shí)更為嚴(yán)重。當(dāng)燃用含有一定量硫、鈉和鉀等化合物的燃料時(shí)，在550～700℃的金屬管壁上還會(huì)發(fā)生高溫腐蝕，當(dāng)火焰沖刷水冷壁時(shí)也會(huì)發(fā)生；此外，當(dāng)煙氣中存在SO2和SO3且受熱面壁溫低于煙氣露點(diǎn)時(shí)會(huì)發(fā)生受熱面低溫腐蝕。在過(guò)熱器與再熱器受熱面中易發(fā)生的主要是高溫腐蝕。
受熱面管子磨損程度在同一煙道截面和同一管子圓周都是不同的。對(duì)于過(guò)熱器和再熱器系統(tǒng)出現(xiàn)磨損的常常是布置于尾部豎井的低溫受熱面。一般靠近豎井后墻處的蛇行管磨損嚴(yán)重，當(dāng)設(shè)計(jì)煙速過(guò)高或由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理存在煙氣走廊時(shí)，易導(dǎo)致局部區(qū)域的受熱面管子的磨損。鍋爐受熱面的高溫腐蝕發(fā)生于煙溫大于700℃的區(qū)域內(nèi)。當(dāng)燃用K, Na, S等成分含量較多的煤時(shí)，灰垢中K2S04和Na2S04；在含有SO2的煙氣中會(huì)與管子表面氧化鐵作用形成堿金屬?gòu)?fù)合硫酸鹽K2Fe(S04)及Na5Fe(S04)5，這種復(fù)合硫酸鹽在550～710℃范圍內(nèi)熔化成液態(tài)，具有強(qiáng)烈腐蝕性，在壁溫600～700℃時(shí)腐蝕最嚴(yán)重。據(jù)調(diào)查，導(dǎo)致受熱面高溫腐蝕的主要原因是爐內(nèi)燃燒不良和煙氣動(dòng)力場(chǎng)不合理，控制管壁溫度是減輕和防止過(guò)熱器和再熱器外部腐蝕的主要方法。因而，目前國(guó)內(nèi)對(duì)高壓、超高壓和亞臨界壓力機(jī)組，鍋爐過(guò)熱蒸汽溫度趨向于定為540℃，在設(shè)計(jì)布置過(guò)熱器時(shí)，則盡量避免其蒸汽出口段布置于煙溫過(guò)高處。
